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入力		出力
P.408の例題 +K-2-b-2 Ro:291[mm] Ri:275[mm] a:11.0[mm] p:8.0[MPa] -K-2-b-2 +L-2-b Ro:291[mm] Ri:275[mm] a:11.0[mm] p:8.0[MPa] -L-2-b 円筒胴ボンド（内面側）* +M-Exam1 Sy:514[MPa] Sf:514[MPa] E:192[GPa] Cv:47.5[J] -M-Exam1 R6 *円筒胴ボンド（外面側）* +M-Exam1 Sy:514[MPa] Sf:514[MPa] E:192[GPa] Cv:52.0[J] -M-Exam1 R6 *円筒胴母材* +M-Exam1 Sy:514[MPa] Sf:514[MPa] E:192[GPa] Cv:66.1[J] -M-Exam1 R6 *長手継手溶接金属* +M-Exam1 Sy:514[MPa] Sf:514[MPa] E:192[GPa] Cv:70.0[J] -M-Exam1 R6		Version 1.26 (Released 2009.2.13) [2009年02月15日16時27分25秒] P.408の例題 K値の計算条件[K-2-b-2] 円筒のき裂軸方向内表面の長い表面き裂 Ref:Zahoor,A.:Closed Form Expressions for Fracture Mechanics Analysis of Cracked Pipes, Trans. ASME, J. of Pressure Vessel Technology,107,p.203(1987)[K-2-b-2] Range:0.05<=a/t<=0.8,5<=Ri/t<=20 Ro=291[mm] Ri=275[mm] a=11.0[mm] p=8.0[MPa] L値の計算条件[L-2-b] 円筒のき裂円筒内の軸方向き裂・内表面の長い表面き裂 Ref:Kumar V.,German M.D. and Shih C.F.:EPRI NP-1931,Electric Power Research Institute,Palo Alto,CA,July 1981[L-2-b] Range: Ro=291[mm] Ri=275[mm] a=11.0[mm] p=8.0[MPa] 円筒胴ボンド（内面側）* 材料定数[M-Exam1] Sy=514[MPa] Sf=514[MPa] E=192[GPa] Cv=47.5[J] * R6法による評価 * Kp=1.20395e+008,Ks=0[Pa_m1/2] χ=0,ρ=0 Kr=1.01275,Lr=0.770998 R6法による評価:margin=0.882884 *円筒胴ボンド（外面側）* 材料定数[M-Exam1] Sy=514[MPa] Sf=514[MPa] E=192[GPa] Cv=52.0[J] * R6法による評価 * Kp=1.20395e+008,Ks=0[Pa_m1/2] χ=0,ρ=0 Kr=0.963009,Lr=0.770998 R6法による評価:margin=0.914317 *円筒胴母材* 材料定数[M-Exam1] Sy=514[MPa] Sf=514[MPa] E=192[GPa] Cv=66.1[J] * R6法による評価 * Kp=1.20395e+008,Ks=0[Pa_m1/2] χ=0,ρ=0 Kr=0.844538,Lr=0.770998 R6法による評価:margin=0.993331 *長手継手溶接金属* 材料定数[M-Exam1] Sy=514[MPa] Sf=514[MPa] E=192[GPa] Cv=70.0[J] * R6法による評価 * Kp=1.20395e+008,Ks=0[Pa_m1/2] χ=0,ρ=0 Kr=0.818795,Lr=0.770998 R6法による評価:margin=1.01117

[解説]

p.408 4.5ガス圧縮機に敷設された緩衝器の破壊評価の例題

評価点の４点について、順番にＲ６法の評価をする。評価のたびごとに材料定数値を設定し、測定されたシャルピーの吸収エネルギーを与えている。この値を内部で破壊靭性値に換算した上で、Ｒ６法評価している。

出力図
評価した４点が区別して表示される。いずれも破壊限界の外側に来ている。